1. Brett for å redigere formålet med dette avsnittet
H13 dysestålbrukes til å produsere smieformer med høy slagbelastning, varme ekstruderingsformer, presisjonssmiingformer; støpeformer for aluminium, kobber og deres legeringer.

Det er introduksjonen av H13 luftherdende varmbearbeidingsstål fra USA. Egenskapene og bruksområdene er i utgangspunktet de samme som for 4Cr5MoSiV-stål, men på grunn av det høyere vanadiuminnholdet er ytelsen ved middels temperatur (600 grader) bedre enn 4Cr5MoSiV-stål. Det er en representativ stålkvalitet med et bredt spekter av bruksområder i varmbearbeidingsstål.
2. Funksjoner
Elektroslaggsmeltet stål har høy herdbarhet og termisk sprekkmotstand, stålet inneholder et høyere innhold av karbon og vanadium, god slitestyrke, relativt svekket seighet og god varmebestandighet. Ved høyere temperaturer har det bedre styrke og hardhet, høy slitestyrke og seighet, utmerkede omfattende mekaniske egenskaper og høy anløpningsstabilitet.
3. Den kjemiske sammensetningen av stål
H13-stål er et C-Cr-Mo-Si-V-stål som er mye brukt i verden. Samtidig har mange forskere fra forskjellige land utført omfattende forskning på det og utforsker forbedringer av den kjemiske sammensetningen. Stål er mye brukt og har utmerkede egenskaper, hovedsakelig bestemt av stålets kjemiske sammensetning. Selvfølgelig må urenhetselementene i stålet reduseres. Noen data viser at når Rm er 1550 MPa, reduseres svovelinnholdet i materialet fra 0,005 % til 0,003 %, noe som vil øke slagfastheten med omtrent 13 J. NADCA 207-2003-standarden fastsetter åpenbart at svovelinnholdet i premium H13-stål skal være mindre enn 0,005 %, mens svovelinnholdet i superior-stål skal være mindre enn 0,003 % S og 0,015 % P. Sammensetningen av H13-stål analyseres nedenfor.

Karbon: Amerikansk AISI H13, UNS T20813, ASTM (nyeste versjon) H13 og FED QQ-T-570 H13 stål har et karboninnhold på (0,32~0,45) %, som er det høyeste karboninnholdet av alleH13 stål. Bredt. Karboninnholdet i tysk X40CrMoV5-1 og 1.2344 er (0,37~0,43) %, og karboninnholdsområdet er smalt. I tysk DIN17350 er karboninnholdet i X38CrMoV5-1 (0,36~0,42) %. Karboninnholdet i SKD 61 i Japan er (0,32~0,42) %. Karboninnholdet i 4Cr5MoSiV1 og SM 4Cr5MoSiV1 i mitt lands GB/T 1299 og YB/T 094 er (0,32~0,42) % og (0,32~0,45) %, som er det samme som for henholdsvis SKD61 og AISI H13. Det bør spesielt påpekes at karboninnholdet i H13-stål i standardene NADCA 207-90, 207-97 og 207-2003 fra North American Die Casting Association er spesifisert som (0,37~0,42) %.

H13-stål som inneholder 5 % Cr bør ha høy seighet, så C-innholdet bør opprettholdes på et nivå som danner en liten mengde legerings-C-forbindelser. Woodyatt og Krauss påpekte at på Fe-Cr-C ternærfasediagrammet ved 870 ℃ er posisjonen til H13-stål bedre plassert ved krysset mellom austenitt A og (A+M3C+M7C3) trefaseregioner. Det tilsvarende C-innholdet er omtrent 0,4 %. Figuren markerte også økningen i mengden C eller Cr for å øke mengden M7C3, og A2- og D2-stål med høyere slitestyrke til sammenligning. Det er også viktig å opprettholde et relativt lavt C-innhold for å få Ms-punktet til stålet til å ta et relativt høyt temperaturnivå (Ms for H13-stål er generelt beskrevet som 340 ℃), slik at stålet kan bråkjøles til romtemperatur. Oppnå legerings-C-forbindelsesstrukturen som hovedsakelig består av martensitt pluss en liten mengde rest-A og den resterende jevnt fordelte fordelingen, og oppnå en jevnt herdet martensittstruktur etter herding. Unngå å omdanne for mye tilbakeholdt austenitt ved arbeidstemperaturen, da dette kan påvirke arbeidsytelsen eller deformasjonen av arbeidsstykket. Disse små mengdene tilbakeholdt austenitt bør omdannes fullstendig i løpet av de to eller tre anløpingsprosessene etter bråkjøling. Forresten, det påpekes her at martensittstrukturen som oppnås etter bråkjøling av H13-stål er lekt M + en liten mengde flak M + en liten mengde rest A. De svært fine legeringskarbidene utfelles på lekt M etter anløping. Innenlandske forskere har også gjort noe arbeid.